Prefacer
Un usuari utilitza un lot de filferro d'acer GCr{0}}Y de 18 mm d'especificació de Nangang, i la part central es recuita en un forn de recuit continu amb corró. El forn de recuit continu és un forn de recuit esferoidant amb corró de tancament d'aire al buit amb protecció de nitrogen.
El flux del procés de recuit esferoidant és el següent: inspecció del material entrant → càrrega a la taula d'alimentació → entrada a la cambra de buit frontal (bombeig d'aire i ompliment de nitrogen) → entrada a la zona de preescalfament, zona de calefacció, zona de conservació de calor, zona de refrigeració ràpida, isotèrmica zona, zona de refrigeració lenta i zona de refrigeració lliure de la cambra de buit (escalfament fins a 795 graus, conservació de la calor durant 7 h, refredament ràpid a 720 graus, conservació de la calor durant 5 h i refredament fins a 650 graus a 20 graus / h) → entrar al contenidor d'aigua freda → entrar a la cambra de buit posterior → taula de descàrrega.
Després de la inspecció de les matèries primeres → decapat àcid → saponificació de fòsfor → dibuix lleuger d'una capa de 30 cables → tapat i trencament en fred en una virola en blanc, a simple vista pot veure que hi ha esquerdes a la cara de l'extrem de la virola, la proporció d'esquerdes és entre 10 % i 15%, la posició d'esquerda és discontínua i la posició d'esquerda és perpendicular a la direcció d'extensió de rodament al llarg de la direcció radial de la barra de filferro, tal com es mostra a la figura 1.
figura 1
L'usuari opina que el procés de recuit esferoidant, trefilatge i encapçalament en fred són normals, i només la taxa de trencament de l'anell de capçalera en fred d'aquest lot de filferro d'acer de rodament supera el 10%, la qual cosa té una gran relació amb el filferro original.
Procés de producció de barra de filferro: granallat en blanc Tractament de mòlta puntual → escalfament del forn de biga caminant (secció de preescalfament 700 ~ 750 graus, secció de calefacció 1 930 ~ 960 graus, secció de calefacció 2 1130 ~ 1160 graus, secció de remull 1200 ~ 1240 graus, secció d'escalfament 2 i temps de secció d'alta temperatura de la secció de remull 60 ~ 100 min.) → descalcificació d'aigua d'alta pressió → laminació rugosa → laminació intermèdia → laminació prèvia a l'acabat → refrigeració per aigua a la zona 1 → laminació d'acabat → refrigeració per aigua a la zona 2 → reducció de dimensionament → refrigeració per aigua a la zona 3 → trefilatge → refrigeració per aire a Stelmo → bobinat → acabat → embalatge → pesatge → emmagatzematge.
1 Anàlisi de mostra de virola esquerdada
Quatre mostres es prenen aleatòriament de les mostres de virola esquerdada, dues de les quals s'utilitzen per a la inspecció de gran i baix augment i l'anàlisi de la duresa, i les altres dues virolles s'utilitzen per a la inhomogeneïtat del carbur i la inspecció de fractures i l'anàlisi de la mida del gra.
1.1 Inspecció macroscòpica
Es selecciona una mostra de trencament de virola a l'atzar i s'observa a l'estereomicroscopi. La morfologia macroscòpica del trencament de la virola es mostra a la figura 2.
Figura 2
1.2 Inspecció macroscòpica
Una de les virolles es va gravar amb àcid clorhídric calent (concentració 31%, temperatura 70 ~ 80 graus) durant 8 ~ 10 minuts i després es va treure. L'examen macroscòpic va mostrar que hi havia múltiples esquerdes a ambdós costats de la virola, tal com es mostra a la figura 3a a la part davantera i a la figura 3b a la part posterior.
Figura 3
Tritureu 2 ~ 3 mm d'un extrem de l'altra mostra de virolla, talleu una part al llarg de la secció longitudinal i traieu-la després de gravar-la amb àcid clorhídric calent (concentració 31%, temperatura 70~80 graus) durant 8~ 10 minuts. Segons l'estàndard nacional/GBT18254, la porositat central i la porositat general s'avaluen com a grau 1.0 i no es troben defectes de contracció. L'aspecte es mostra a la figura 4. Per tant, el trencament de la cara extrema de la virola no té res a veure amb la macroestructura de la matèria primera.
Figura 4
1.3 Inspecció macroscòpica
1.3.1 Inspecció de l'estat recuit de l'esquerda de la virola
Després de prendre mostres de les dues esquerdes del costat dret de la cara extrema de la figura 2 i mòlta, observeu la secció longitudinal al microscopi i no es troben inclusions ni òxids dins i al voltant de l'esquerda esquerdada. Observeu després de la corrosió, la microestructura d'ambdós costats de l'esquerda és coherent amb la de la matriu, que és perlita esferoïdal distribuïda a la matriu de ferrita, i no es troba cap descarburació a la vora de la mostra i l'esquerda, tal com es mostra a la Fig. 5, La microestructura d'ambdós costats de l'esquerda a la secció transversal és coherent amb la de la matriu, que és perlita esferoïdal distribuïda a la matriu de ferrita, tal com es mostra a la figura 5.
Figura 5
1.3.2 Inspecció desigual del carbur
Després d'apagar i temperar una virola, s'examina la no uniformitat del carbur a la secció longitudinal al microscopi. Es troba que la morfologia amb bandes i reticulats és com es mostra a la figura 6. D'acord amb l'estàndard nacional GB/T18254, la virola es classifica com a bandes i reticulada 1,5 i no es troba cap precipitació de carbur, que compleix els requisits de l'estàndard nacional. . Per tant, el trencament de la cara final de la virola no té res a veure amb la uniformitat del carbur de la matèria primera.
Figura 6
1.4 Prova de duresa Brinell de la virola
La prova de duresa Brinell es va realitzar aleatòriament al llarg de la direcció de l'anell de la virola. La duresa era relativament uniforme, amb una duresa mitjana de 290,8HB. No es van trobar punts alts ni baixos evidents. Les dades de la prova es mostren a la taula 1.
1.5 Inspecció de fractura de virola
Després del tractament d'extinció, es trenca una virola alhora. L'estructura de fractura de la secció longitudinal de la virola s'examina amb un estereomicroscopi. Hi ha moltes superfícies brillants a la superfície de macro fractura. Cada superfície brillant és una interfície de gra. El camí de fractura s'estén al llarg del límit del gra en diferents direccions, que és una fractura trencadissa intergranular típica. La morfologia es mostra a la figura 7.
Segons el principi del consum mínim d'energia de fractura, el camí de propagació de l'esquerda s'estén sempre al llarg de la superfície amb la força d'enllaç atòmica més feble, que depèn en gran mesura de l'estat i la naturalesa de la interfície del cristall. La força del límit del gra no és necessàriament la més baixa, però si el metall té alguns factors metal·lúrgics que debiliten el límit del gra (per exemple, la palangana s'escalfa o es crema), el metall patirà una fractura fràgil intergranular.
Figura 7
1.6 Inspecció de la mida del gra d'austenita de la virola
La mida del gra de la mostra de la secció longitudinal de la fractura preparada es va examinar al microscopi i es va trobar que la mida del gra de la paret exterior de la virola era significativament més gruixuda que la de la base i la morfologia era com es mostra a la figura. 8. Per tant, s'especula que l'espècimen de fractura està relacionat amb el procés d'escalfament de la barra de filferro original, és a dir, el sobreescalfament local de la palangana durant el procés d'escalfament.
Figura 8
2. Traçat del procés de varilla defectuós i millora del procés de producció del filferro d'acer del coixinet per a la virola
Mitjançant la detecció de la macroestructura, la duresa, el carbur, la fractura i la mida del gra de la mostra esquerdada, la macroestructura, la uniformitat del carbur i la duresa superficial són normals, mentre que la fractura té una estructura sobreescalfada i la mida del gra de la paret exterior de la virola és normal. significativament més gruixuda que la de la base. S'especula que això està relacionat amb el sobreescalfament local del procés d'escalfament de la barra de filferro original, és a dir, la palanca durant el procés d'escalfament.
Seguint el procés d'escalfament del lot esquerdat de barres de filferro, el lot de laminació número C60199901, un total de 47 palanques, s'havia posat al forn en el moment de canviar l'especificació, a només 10 passos del cap del forn, la secció de preescalfament. 701 ~ 715 graus, la secció de calefacció 952 ~ 959 graus, la secció de calefacció 1148 ~ 1156 graus, complint els requisits del procés, mentre que la secció de remull 1245 ~ 1248 graus, la secció de calefacció II i la secció d'alta temperatura de la secció de remull 126 minuts, superant el límit superior de l'especificació del procés.
Per tal de resoldre ràpidament l'esquerda de l'anell de capçalera freda del filferro d'acer del coixinet, s'optimitza el procés d'escalfament del filferro d'acer del coixinet:
La posició d'alimentació de la palanca d'acer del coixinet està optimitzada. Durant el canvi de rotlle, el blanc d'acer del coixinet utilitzat per fer el collar no pot entrar directament a la secció de calefacció. El primer espai en blanc es troba com a mínim a 48 passos de la posició de toc del cap del forn, tal com es mostra a la figura 9. Quan el grau d'acer de transició no és suficient, cal deixar prou espai i utilitzar el temps de canvi de rotlle per completar-lo. l'espai buit de pas segons el ritme de toc normal, per evitar que la palanca d'acer del coixinet es quedi a la secció d'escalfament del forn durant molt de temps i provoqui defectes de sobreescalfament local.
Figura 9
El temps d'escalfament del blanc d'acer del coixinet s'optimitza i el temps de residència del blanc del coixinet a la secció d'alta temperatura després d'entrar a la segona secció d'escalfament i la secció de remull es controla per no superar els 100 minuts.
S'optimitzen la temperatura d'escalfament i la temperatura d'aixetament de les palanques d'acer dels coixinets. Per evitar el sobreescalfament local de les palanques d'acer dels coixinets a la secció d'alta temperatura del forn, la temperatura de calefacció s'ha de controlar estrictament. La temperatura màxima d'escalfament de la secció de calefacció i la secció de remull no ha de superar els 1220 graus, i la temperatura de l'acer vermell després de la descalcificació no ha de superar els 1130 graus.
3 Efecte d'implementació de la millora del procés
Després de la millora del procés, es va tornar a produir el coixinet de filferro d'acer GCr{0}}Y amb número de calor 16706548, un total de 45 palanques, perquè un usuari produís un anell de 18 mm. Quan es canvia la mida de 18 mm, només s'introdueixen 24 peces d'aquest número de forn en blanc al forn i el temps de canvi de rotlle és de 50 minuts. Després del canvi de rotlle, el procés de producció és relativament suau. El temps de residència de la secció d'alta temperatura de la secció de calefacció II i la secció de remull és de 68 minuts, la temperatura de la secció de calefacció II és de 1135 graus, la temperatura de la secció de remull és de 1212 graus i la temperatura de l'acer vermell després de la descalcificació és 1122 graus.
Compareu la mida del gra d'austenita d'aquest lot de mostra de filferro amb la del filferro amb defectes de sobreescalfament en el passat. Es troba que la mida del gra de la vora del filferro amb defectes de sobreescalfament és òbviament gruixuda, mentre que aquesta vegada la mida del gra del filferro és relativament uniforme i fina, tal com es mostra a la figura 10.
Figura 10
L'usuari no es va queixar dels problemes de qualitat després d'utilitzar aquest lot de barres. Segons els comentaris de l'usuari, la taxa d'esquerdes en el procés de virolles de capçalera en fred va disminuir significativament, de més d'un 0% a menys del 0,5%.
4 Conclusió
L'esquerdament del collaret de capçalera de filferro d'acer del coixinet està relacionada amb el procés d'escalfament de la barra de filferro original, és a dir, el sobreescalfament local de la palanca d'acer durant el procés d'escalfament. Quan organitzeu el pla de producció de la barra de filferro d'acer que s'utilitza per al collaret, intenteu evitar que la palanca d'acer del coixinet entri directament a la secció de calefacció quan canvieu el rotlle. Si és realment inevitable, el grau d'acer s'ha de transferir segons la fila o s'ha de deixar el pas corresponent.
La temperatura i el temps de calefacció s'han de controlar estrictament. El temps de residència de la secció d'alta temperatura després que la palanga entri a la segona secció d'escalfament i la secció de remull no ha de superar els 100 minuts, la temperatura màxima d'escalfament no ha de superar els 1220 graus i la temperatura de l'acer vermell després de la descalcificació no ha de superar els 1130 graus.
El procés millorat s'ha utilitzat per produir contínuament diversos lots i no hi ha hagut cap queixa de qualitat de cracking per lots.
Més informació sobre WBM Troqueles de capçal en fred de carbur:
WBM pot produir diferents tipus i mides de matrius de boles d'acer amb garantia de qualitat, que inclouen: matrius de capçalera de bola d'acer de carbur, matrius de capçalera de bola d'acer per a nacionals.
Materials: carbur de tungstè o acer per motlle
Parts principals per al procés d'encapçalament en fred: Quill (troquel tallat), tallador (fulla tallada), punxó, matriu cònic. No importa que el vostre material sigui acer endurit o acer endurit, el nostre conjunt complet de matrius pot funcionar durant una bona vida útil.
Troqueles d'alta precisió produïdes segons el vostre dibuix. I també podem oferir un servei de disseny d'eines segons les vostres capçaleres de rodets.
