Resum
La present invenció descriu un mètode de procés d'extrusió distribuïda. Després d'escalfar el lingot d'acer refinat a 1050-1250 graus, es talla el lingot d'acer i, a continuació, el lingot d'acer es trenca. El forat central es pressiona sobre el lingot d'acer alterat i la primera agulla de perforació pressiona el lingot d'acer cap avall al llarg del forat central del pla de lingot d'acer per perforar el lingot d'acer. El lingot d'acer es fixa i es col·loca en un cilindre d'extrusió pretensat, i el capçal d'extrusió de l'eix d'extrusió pressiona el metall cap avall al llarg del forat central del lingot d'acer en diferents angles per aconseguir una extrusió distribuïda del lingot d'acer. Quan la cara de l'extrem superior del lingot d'acer tendeix a ser plana, el lingot d'acer es perfecciona amb un eix d'extrusió de precisió per fer uniforme el gruix de la paret de la carcassa del lingot d'acer; L'extrem superior del capçal d'extrusió amb una àrea de secció transversal més petita que la de l'eix d'extrusió es fixa a l'extrem inferior de l'eix d'extrusió i el centre del cilindre d'extrusió pretensat, l'eix d'extrusió i el capçal d'extrusió estan alineats. El cilindre d'extrusió pretensat és una columna en forma de barril amb un diàmetre interior de l'obertura superior superior al diàmetre exterior de l'eix d'extrusió i el capçal d'extrusió. La carcassa feta amb la present invenció té un gruix de paret uniforme, sense defectes com esquerdes i alta fiabilitat i resistència.
Descripció
Mètode de procés d'extrusió distribuït i el seu motlle d'extrusió distribuït
camp tècnic
La present invenció es refereix a un mètode de processament de metalls i els seus motlles relacionats, particularment a un mètode de procés d'extrusió distribuït i els seus motlles d'extrusió distribuïts.
Tecnologia de fons
El desenvolupament de l'energia nuclear s'ha elevat a la part superior dels objectius estratègics nacionals i a les deu principals tasques de suport per al desenvolupament nacional. La localització de recipients a pressió per a reactors a les illes d'energia nuclear ha assolit una alçada sense precedents. Les centrals nuclears de Qinshan i Daya Bay de la Xina s'importen d'Evanston, França i Nippon Steel, que són cares. Per tal de desenvolupar energia neta i reduir les emissions de CO2, la Xina té previst augmentar la capacitat instal·lada d'energia nuclear en 80 milions de KW el 2020, requerint aproximadament 80 bombetes de pressió d'1 milió de KW. Calculat a partir del preu de les closques de 400.000 KW, s'estima que el preu total és d'uns 40-48 mil milions de iuans. La Xina necessita resoldre ràpidament el complex problema tècnic i d'enginyeria de la fabricació independent de bombetes nuclears.
El recipient a pressió dels reactors nuclears es fabrica actualment amb anells d'expansió de barres de cavall, forats d'expansió d'eix de nucli de lingot d'acer buit i premsat de capçal de placa gruixuda, seguit de tecnologia de soldadura de costura circumferencial. Des de l'accident de l'energia nuclear de Txernòbil a la Unió Soviètica, no es permet la soldadura longitudinal del recipient a pressió nuclear. L'actual carcassa de pressió nuclear adopta el procés d'anell d'expansió de la barra de cavall, que primer fabrica cinc anells, després solda les costures d'anells formades per aquests anells per formar la part recta del cilindre de la carcassa, i després utilitza una placa gruixuda que estira o pressiona per fer el cap. , i després solda la part recta del cilindre amb el capçal. Tanmateix, no es pot dir que aquest procés sigui el millor. Òbviament, tant si es tracta de l'expansió del forat de la barra del cavall com de la pressió o el dibuix de la placa gruixuda del cap, no es forma sota esforç de compressió tridimensional. El procés de conformació s'acompanya d'un esforç de tracció local, que suposa perills ocults per al tancament i reparació d'esquerdes i defectes.
Actualment, aquesta tecnologia de processament és una tecnologia de fabricació de formació de procés llarg que forma per separat el cilindre de la carcassa i el cap. Els lingots d'acer es converteixen en peces circulars amb forats circulars mitjançant un procés especial de forja gratuïta, i després la barra de cavall esmentada anteriorment s'utilitza per ampliar el forat i formar múltiples anells circulars resistents. Després del processament i tractament tèrmic, es solden una a una per formar peces cilíndriques rectes; Utilitzant xapa gruixuda per premsar o dibuixar capçals resistents, després soldar el capçal inferior al cilindre recte i realitzar el tractament tèrmic i el processament corresponents per produir el cos de la carcassa de pressió, i després cobrir el capçal superior per formar una pressió nuclear completa del reactor. closca. Aquest procés de fabricació és llarg, implica múltiples passos, té un cicle llarg, baixa eficiència i poca fiabilitat.
resum de la invenció
Per tal de compensar els inconvenients anteriors, la present invenció proporciona un mètode de procés d'extrusió distribuït i el seu motlle d'extrusió distribuït. El gruix de la paret de la closca formada pel mètode del procés d'extrusió distribuït és uniforme, el tancament i la reparació d'esquerdes i defectes són exhaustius i la fiabilitat i la resistència de la closca són elevades.
La solució tècnica adoptada per la present invenció per resoldre el seu problema tècnic és: un mètode de procés d'extrusió distribuït, els passos del qual són els següents:
a. Lingots d'acer refinat: escalfats a altes temperatures entre 1050 i 1250 graus centígrads;
b. Tallar l'aixeta del lingot d'acer: es poden utilitzar diversos mètodes de tall de flama, com ara l'acetilè d'oxigen. Tenint en compte que el nivell actual de fabricació d'acer de vegades requereix tallar tant la part superior com la part inferior del lingot d'acer, si és necessari tallar la part inferior del lingot d'acer depèn de la qualitat real de refinat del fons del lingot d'acer;
c. Augment de la mida del lingot d'acer i formació d'una estructura de centratge inferior: col·loqueu el lingot d'acer al motlle alterat i la protuberància en forma d'arc per sota del lingot es col·loca amb precisió a la ranura de centratge del motlle alterat. A continuació, apliqueu força per sobre del lingot d'acer per alterar-lo, de manera que el lingot d'acer es mogui mentre que la protuberància en forma d'arc que hi ha sota forma una estructura de centratge inferior regular. El lingot d'acer alterat pot ser molest en un motlle obert o tancat;
d. Forat central de pressió: col·locat amb una estructura de centratge inferior de lingot d'acer, el pla superior del lingot d'acer es perfora amb un punxó central amb un dispositiu de guia, formant un forat central amb una profunditat i un diàmetre establerts al pla superior del lingot d'acer;
e. Perforació en calent: col·loqueu el lingot d'acer en una posició fixa al cilindre d'extrusió pretensat (amb l'estructura de centratge inferior del lingot d'acer cap avall), alineeu el centre de la primera agulla de perforació amb el forat central del pla superior del lingot d'acer i extreu el lingot d'acer cap avall. Aprofundir i augmentar el diàmetre del forat central a la superfície superior del lingot d'acer fins al valor establert;
f. Lingot d'acer d'extrusió distribuït: col·loqueu el lingot d'acer en una posició fixa en un cilindre d'extrusió pretensat (amb l'estructura de centratge del fons del lingot d'acer cap avall i col·locat segons l'estructura de centratge del fons del lingot d'acer). El capçal d'extrusió de l'eix d'extrusió pressiona el metall cap avall al llarg del forat central del lingot d'acer amb una força d'extrusió de 100000-150000 tones, fent que el metall flueixi radialment per formar la part inferior de la carcassa i pujar al llarg de la barra de la carcassa. , formant la part de tub recte de la closca. A continuació, l'eix d'extrusió impulsa el capçal d'extrusió per moure's cap amunt i restablir (tornar). L'eix d'extrusió gira radialment amb el capçal d'extrusió per un angle determinat, i l'eix d'extrusió pressiona repetidament el metall cap avall al llarg del forat central del lingot d'acer amb el capçal d'extrusió. Cada gir d'angle establert de l'eix d'extrusió amb el capçal d'extrusió és un pas d'extrusió distribuït. Aquest procés es repeteix fins que es forma el lingot d'acer. La cara de l'extrem superior del lingot extruït tendeix a ser plana, i aquest procés implica col·locar el lingot d'acer en un cilindre d'extrusió pretensat tancat, apretant repetidament el lingot d'acer en diferents regions i dominis temporals a través del capçal d'extrusió de l'eix d'extrusió, el el metall flueix aproximadament radialment lluny del capçal d'extrusió després d'haver estat espremut pel capçal d'extrusió. Segons la llei de resistència mínima del flux metàl·lic proposada per l'estudiós soviètic Gubkin, el metall flueix més ràpid a la posició on la distància entre el capçal d'extrusió i la paret interior del forat central del lingot d'acer és la més gran. Per tant, quan el capçal d'extrusió esprem el forat central del lingot d'acer, el metall que flueix entra a l'espai entre el cilindre d'extrusió pretensat i l'eix d'extrusió, i després gira cap amunt al llarg de la generatriu de la carcassa, fent l'alçada del cilindre recte de l'acer. closca de lingot més alta que altres parts (és a dir, la part on el metall flueix més ràpid). Com que el capçal d'extrusió gira contínuament en la mateixa direcció per extruir el forat central del lingot d'acer i gira després de cada pas d'extrusió distribuït, gira cap amunt. Estableix l'angle de manera que l'extrem superior de la palanquilla extruïda feta de lingots d'acer eventualment convergirà a un estat pla, òbviament, com més petit sigui l'angle de rotació radial establert del capçal d'extrusió, menor serà la diferència d'alçada a l'extrem superior del Billet extruït de lingots d'acer. Diversos passos d'extrusió distribuïts formen un procés d'extrusió distribuït, és a dir, un procés d'extrusió distribuït conté diversos passos d'extrusió distribuïts: el nombre de passos d'extrusió distribuïts=360/angle establert;
g. Acabat: l'eix d'extrusió d'acabat pressiona la superfície de la cavitat interior de la palangana extruïda formada pel lingot d'acer al llarg del centre del lingot d'acer, aplana la superfície de la cavitat interior de la palangana extruïda formada pel lingot d'acer i esprem uniformement. el gruix de la paret de la carcassa del lingot d'acer. L'eix d'extrusió d'acabat del procés d'acabat pot girar adequadament després d'haver pujat, i després es pressiona per eliminar la influència de l'excentricitat de l'eix d'extrusió d'acabat i millorar la precisió de l'acabat;
h. El procés de lingot d'extrusió d'acer de distribució f-th alterna amb el procés d'acabat g-th fins que l'alçada, el gruix i la planitud de la cara final del lingot d'acer extruït assoleixen els valors establerts.
Com a millora addicional de la present invenció, la velocitat a la qual el capçal d'extrusió de l'eix d'extrusió pressiona el lingot d'acer cap avall al llarg del forat central del lingot d'acer durant l'extrusió distribuïda està relacionada amb el material del lingot d'acer, específicament:
El lingot d'acer està fet de metall negre (com ara metall d'alta temperatura, acer que conté acer, etc.) i la velocitat d'extrusió cap avall del capçal de perforació és de 5 mm/s-90mm/s;
El lingot d'acer està fet de metalls no fèrrics (com ara alumini, coure, etc.) i la velocitat d'extrusió cap avall del capçal d'extrusió és de 20 mm/s-300mm/s.
Com a millora addicional de la present invenció, les velocitats ascendent (retorn) i descendents (camí buit cap avall) del capçal d'extrusió quan no està en contacte amb el metall són totes dues de 90 mm/s-300mm/s.
Com a millora addicional de la present invenció, quan es distribueixen lingots d'acer extruït, l'eix d'extrusió amb el capçal de punxó gira radialment en un angle de 10 graus a 120 graus.
Com a millora addicional de la present invenció, la quantitat de compressió del procés de lingot d'acer d'extrusió distribuïda està entre 2-2000 mm.
Com a millora addicional de la present invenció, la velocitat de premsat del procés d'acabat, així com la velocitat de pujada (retorn) i baixada (carrera buida cap avall) de l'eix d'extrusió d'acabat quan no entra en contacte amb el metall, són les la mateixa que la velocitat de premsat del procés de lingot d'acer d'extrusió distribuït i la velocitat de pujada (retorn) i baixada (carrera buida cap avall) del capçal de perforació quan no ho fa. contacteu amb el metall, però la quantitat de premsat del procés d'acabat és de {{0}}, 01 a 0,5 vegades la del procés de lingot d'acer d'extrusió distribuït.
Com a millora addicional de la present invenció, es proporciona un procés de perforació en calent i d'ampliació del forat després del procés de perforació en calent: s'utilitza una segona agulla de perforació amb un diàmetre radial més gran que la primera agulla de perforació per pressionar el lingot d'acer al llarg del forat central. la superfície superior del lingot d'acer per ampliar el forat central aprofundit del lingot d'acer.
Una matriu d'extrusió distribuïda per a un mètode de procés d'extrusió distribuïda segons la present invenció, que inclou un eix d'extrusió, un capçal d'extrusió i un cilindre d'extrusió pretensat, amb la direcció d'ús com a referència. L'extrem superior del capçal d'extrusió es fixa a l'extrem inferior de l'eix d'extrusió i l'àrea de la secció transversal del capçal d'extrusió és més petita que la de l'eix d'extrusió, cosa que pot reduir eficaçment la força d'extrusió i millorar l'eficiència de conformació. La relació entre l'àrea de la secció transversal del capçal d'extrusió i l'àrea de la secció transversal de l'eix d'extrusió és una funció de la força d'extrusió. L'àrea de secció transversal d'ús habitual del capçal d'extrusió és una superfície rectangular, amb el costat llarg igual al diàmetre de l'eix d'extrusió i el costat curt, que és la relació entre l'amplada del capçal d'extrusió i el diàmetre del eix d'extrusió, és una funció de la força d'extrusió. El cilindre d'extrusió pretensat, l'eix d'extrusió i el centre del capçal d'extrusió són colineals. El cilindre d'extrusió pretensat és una columna en forma de barril amb un diàmetre interior de l'obertura superior superior al diàmetre exterior de l'eix d'extrusió i del capçal d'extrusió. Quan s'utilitza, l'extrem superior de l'eix d'extrusió es pot desmuntar i fixar al dispositiu de premsat inferior, i l'extrem inferior del cilindre d'extrusió pretensat es pot desmuntar i fixar a la taula de treball de la premsa de forja. A causa de l'eix d'extrusió que porta el capçal d'extrusió a la cavitat tancada del cilindre d'extrusió pretensat, el metall s'extrudeix en zones i lots mitjançant una gran tensió de compressió tridimensional, formant una part semi esfèrica a la part inferior de la carcassa i el metall s'eleva. al llarg de la barra colectora per formar la part cilíndrica recta de la carcassa. D'aquesta manera, la carcassa extruïda, és a dir, el cap i el cilindre, es formen com una estructura sencera i, com que s'extrudeix sota esforç de compressió tridimensional, es garanteix la resistència de la carcassa.
Com a millora addicional de la matriu d'extrusió distribuïda de la present invenció, l'eix d'extrusió i el capçal de perforació són estructures integrades.
Com a millora addicional de la matriu d'extrusió distribuïda de la present invenció, la relació entre l'àrea de la secció transversal del capçal d'extrusió i l'àrea de la secció transversal de l'eix d'extrusió està entre 0.1 i {{4} }.9.
Com a millora addicional de la matriu d'extrusió distribuïda de la present invenció, la cavitat interior del cilindre d'extrusió pretensat és una de cavitat circular, cavitat rectangular i cavitat el·líptica, i la secció transversal de l'eix d'extrusió és una de poligonal i el·líptica. .
Com a millora addicional de la matriu d'extrusió distribuïda de la present invenció, la secció transversal del capçal d'extrusió és una estructura rectangular, amb el costat llarg igual al diàmetre de l'eix d'extrusió i el costat curt l'amplada del capçal d'extrusió. . La relació entre l'amplada del capçal d'extrusió i el costat llarg és 0.05 a 0,95.
Els efectes tècnics beneficiosos de la present invenció són els següents: el lingot d'acer escalfat a alta temperatura es fixa i es col·loca en un cilindre d'extrusió pretensat tancat, i l'eix d'extrusió porta un capçal de perforació per realitzar l'extrusió distribuïda del lingot d'acer en diferents regions i dominis del temps, de manera que el metall flueix radialment per formar la part inferior de la carcassa i puja al llarg de la barra de la carcassa per formar la recta. part cilíndrica de la closca. Això completa la formació única del cilindre i el capçal sense necessitat de soldadura circumferencial, donant lloc a un flux de procés curt, pocs enllaços, cicle curt i alta eficiència; A causa del fet que l'extrusió del metall pel capçal de punxonament es realitza en un cilindre d'extrusió pretensat tancat, es forma bàsicament en estat d'esforç de compressió tridimensional, reduint l'esforç de tracció durant el procés de conformació al nivell més baix, o fins i tot. completament sense esforç de tracció. Per tant, el gruix de la paret de la closca és uniforme, el tancament i la reparació d'esquerdes i defectes són exhaustius i la fiabilitat i la resistència de la carcassa són altes;
La present invenció també es pot utilitzar per a la formació i fabricació de contenidors d'alta pressió i ultraalta pressió, alta fiabilitat i gran volum, com ara evaporadors d'energia nuclear, reactors d'hidrogenació i recipients d'alta pressió de gas natural de gran volum.
Descripció de la imatge adjunta
La figura 1 és un diagrama esquemàtic del procés de fabricació de petxines de pressió mitjançant la tècnica de transport de cavalls;
La figura 2 és un diagrama esquemàtic de la producció de capçals de carcassa de pressió mitjançant la tecnologia de compressió;
La figura 3 és un diagrama esquemàtic del capçal de la closca format per dibuix de xapa gruixuda;
La figura 4 és un diagrama esquemàtic d'una carcassa de pressió nuclear processada per la tecnologia existent;
La figura 5 és un diagrama esquemàtic del lingot d'acer en la primera etapa de processament de la present invenció;
La figura 6 és un diagrama esquemàtic del tall de l'elevador en la segona etapa de processament de la present invenció;
La figura 7 és un diagrama esquemàtic del lingot d'acer enrotllat en la tercera etapa de processament de la present invenció;
La figura 8 és un diagrama esquemàtic del forat del centre de pressió en la quarta etapa de processament de la present invenció;
La figura 9 és un diagrama esquemàtic de la perforació en calent a la cinquena etapa de processament de la present invenció;
La figura 10 és un diagrama esquemàtic del procés de perforació en calent i d'ampliació del forat després de la cinquena etapa de processament de la present invenció;
La figura 11 és un diagrama esquemàtic del procés d'extrusió de distribució en la sisena etapa de processament de la present invenció;
La figura 12 és una vista frontal de l'eix d'extrusió en el procés d'extrusió de distribució de la present invenció;
La figura 13 és una vista lateral esquerra de l'eix d'extrusió en el procés d'extrusió de distribució de la present invenció;
La figura 14 és una vista en secció del procés d'extrusió de distribució en la sisena etapa de processament de la present invenció;
La figura 15 és un diagrama esquemàtic del procés d'acabat de la setena etapa de processament de la present invenció.
Mètode d'implementació específic
Exemple: un mètode de procés d'extrusió distribuït, els passos del qual són els següents:
a. Lingot d'acer refinat 1: escalfat a una temperatura elevada entre 1050 i 1250 graus centígrads;
b. Tallar l'elevador del lingot d'acer 2: es poden utilitzar diversos mètodes de tall de flama, com ara l'acetilè d'oxigen. Tenint en compte que el nivell actual de fabricació d'acer de vegades requereix tallar tant l'elevador del lingot d'acer com la part inferior del lingot d'acer, si és necessari tallar el fons del lingot d'acer depèn de la qualitat real de refinat del fons del lingot d'acer;
c. Augment de la mida del lingot d'acer i formació d'una estructura de centratge inferior del lingot d'acer 3: col·loqueu el lingot d'acer al motlle de revolt 4 i col·loqueu la protuberància en forma d'arc 11 per sota del lingot d'acer a la ranura de centratge 41 del motlle de revolt. A continuació, apliqueu força per sobre del lingot d'acer per alterar-lo, de manera que el lingot d'acer es mogui mentre que la protuberància en forma d'arc 11 que hi ha a sota forma una estructura de centratge inferior del lingot d'acer regular 3. El lingot d'acer alterat pot ser alterat en un motlle obert o tancat. ;
d. Forat central de pressió: col·locat per l'estructura de centratge inferior del lingot d'acer 3, el pla superior del lingot d'acer està perforat per un punxó central 5 amb un dispositiu de guia, formant un forat central amb una profunditat i un diàmetre establerts al pla superior de l'acer. lingot;
e. Perforació en calent: col·loqueu el lingot d'acer en una posició fixa al cilindre d'extrusió pretensat 6 (amb l'estructura de centratge inferior del lingot d'acer cap avall), alineeu el centre de la primera agulla de perforació 7 amb el forat central del pla superior del lingot d'acer. , i extreu el lingot d'acer cap avall. Aprofundir en la profunditat i augmentar el diàmetre del forat central a la superfície superior del lingot d'acer fins al valor establert;
f. Lingot d'acer d'extrusió distribuït: col·loqueu el lingot d'acer en una posició fixa al cilindre d'extrusió pretensat 6 (amb l'estructura de centració de la part inferior del lingot d'acer cap avall, col·locada segons l'estructura de centratge de la part inferior del lingot d'acer). El capçal d'extrusió 93 de l'eix d'extrusió 92 pressiona el metall cap avall al llarg del forat central del lingot d'acer amb una força d'extrusió P de 100000-150000 tones, fent que el metall flueixi radialment per formar la part inferior de la carcassa i pujar al llarg la barra colectora de la carcassa per formar la part cilíndrica recta de la carcassa. A continuació, l'eix d'extrusió impulsa el capçal d'extrusió per moure's cap amunt i restablir (tornar). L'eix d'extrusió 92 gira radialment amb el capçal d'extrusió 93 per un angle establert, i l'eix d'extrusió 92 pressiona repetidament el metall cap avall al llarg del forat central del lingot d'acer 1 amb el capçal d'extrusió 93. Cada angle fixat gira per l'eix d'extrusió 92. amb el capçal d'extrusió 93 és un. El procés d'extrusió distribuïda es repeteix fins que la superfície de l'extrem superior de la palanquilla extruïda formada pel lingot d'acer 1 tendeix a ser plana. Aquest procés consisteix a col·locar el lingot d'acer 1 en un cilindre d'extrusió pretensat tancat 6 i extreure repetidament el lingot d'acer 1 en diferents regions. i dominis del temps a través del capçal d'extrusió 93 de l'eix d'extrusió 92. El metall flueix aproximadament radialment lluny de la capçal d'extrusió 93 després de ser espremut pel capçal d'extrusió 93. D'acord amb la llei de resistència mínima del flux de metall proposada per l'antic estudiós soviètic Gubkin, el metall flueix més ràpidament a la posició amb la distància més gran entre el capçal d'extrusió 93 i la paret interior. del forat central del lingot d'acer 1. Per tant, quan el capçal d'extrusió 93 esprem el forat central del lingot d'acer 1, el flux el metall entra a l'espai entre el cilindre d'extrusió pretensat 6 i l'eix d'extrusió 92, i després gira cap amunt al llarg de la generatriu de la carcassa, fent que l'alçada del tub recte de la carcassa del lingot d'acer sigui més alta que la de la part on el metall flueix més ràpid. . En altres parts, a mesura que el capçal d'extrusió 93 gira contínuament en la mateixa direcció per estrènyer el forat central del lingot d'acer, i després de cada pas de lingot d'acer d'extrusió distribuït, el capçal d'extrusió gira en un angle determinat, de manera que l'extrem superior del palanquilla extruïda formada pel lingot d'acer 1 tendeix a ser pla. Òbviament, com més petit sigui l'angle establert de rotació radial del capçal d'extrusió 93, menor serà la diferència d'alçada de l'extrem superior de la palanquilla extruïda formada pel lingot d'acer. Diversos passos d'extrusió distribuïts formen un procés d'extrusió distribuït, és a dir, un procés d'extrusió distribuït conté diversos passos d'extrusió distribuïts: el nombre de passos d'extrusió distribuïts=360/angle establert;
g. Acabat: l'eix d'extrusió d'acabat 10 pressiona la superfície de la cavitat interior de la palangana extruïda formada pel lingot d'acer al llarg del centre del lingot d'acer, aplana la superfície de la cavitat interior de la palangana extruïda formada pel lingot d'acer i uniformement. comprimeix el gruix de la paret de la carcassa del lingot d'acer. L'eix d'extrusió d'acabat 10 en el procés d'acabat pot girar adequadament després d'aixecar-se i, a continuació, tornar a prémer per eliminar la influència de l'excentricitat de l'eix d'extrusió d'acabat 10 i millorar la precisió de l'acabat;
h. El procés de lingot d'extrusió d'acer de distribució f-th alterna amb el procés d'acabat g-th fins que l'alçada, el gruix i la planitud de la cara final del lingot d'acer extruït assoleixen els valors establerts.
La velocitat a la qual el capçal d'extrusió 93 de l'eix d'extrusió 92 pressiona el lingot d'acer cap avall al llarg del forat central del lingot d'acer durant l'extrusió de distribució del lingot d'acer està relacionada amb el material del lingot d'acer, concretament:
El lingot d'acer està fet de metall negre (com ara metall d'alta temperatura, acer que conté acer, etc.), i el capçal d'extrusió 93 té una velocitat d'extrusió descendent de 5 mm/s-90mm/s;
El lingot d'acer està fet de metalls no fèrrics (com ara alumini, coure, etc.) i el capçal d'extrusió 93 té una velocitat d'extrusió descendent de 20 mm/s-300mm/s.
Les velocitats cap amunt (retorn) i cap avall (camí buit cap avall) del capçal d'extrusió 93 quan no està en contacte amb el metall són totes dues de 90 mm/s-300mm/s.
Quan extreu lingots d'acer, l'eix d'extrusió 92 gira radialment amb el capçal d'extrusió 93 a un angle establert de 10 graus a 120 graus.
La quantitat de compressió del procés de lingot d'acer extruït distribuït està entre 2-2000 mm.
La velocitat de premsat del procés d'acabat, així com les velocitats cap amunt (retorn) i cap avall (carrera buida cap avall) de l'eix d'extrusió d'acabat quan no està en contacte amb el metall, són les mateixes que la velocitat de premsat del lingot d'acer d'extrusió distribuït. procés i les velocitats ascendent (retorn) i descendents (carrera buida cap avall) del capçal de perforació quan no està en contacte amb el metall, sinó la quantitat de premsat de l'acabat. procés és de {{0}},01 a 0,5 vegades el del procés d'extrusió distribuït.
Després del procés de perforació en calent, hi ha un procés de perforació i expansió en calent: s'utilitza una segona agulla de perforació 8 amb un diàmetre radial superior a la primera agulla de perforació 7 per pressionar el lingot d'acer al llarg del forat central de la superfície superior del lingot d'acer. per ampliar el forat central aprofundit del lingot d'acer.
Una matriu d'extrusió distribuïda per a un mètode de procés d'extrusió distribuïda, que inclou un eix d'extrusió 92, un capçal d'extrusió 93 i un cilindre d'extrusió pretensat 6, amb la direcció d'ús com a referència. L'extrem superior del capçal d'extrusió 93 es fixa a l'extrem inferior de l'eix d'extrusió 92, i l'àrea de la secció transversal A1 del capçal d'extrusió és més petita que l'àrea de la secció transversal A2 de l'eix d'extrusió, la qual cosa pot reduir eficaçment la força d'extrusió P i millora l'eficiència de conformació. La relació A1/A2 de l'àrea de la secció transversal A1 del capçal d'extrusió a l'àrea de la secció transversal A2 de l'eix d'extrusió és una funció de la força d'extrusió P. L'àrea de la secció transversal d'ús habitual del capçal d'extrusió 93 és una superfície rectangular, amb el seu costat llarg igual al diàmetre D1 de l'eix d'extrusió, i el seu costat curt, que és la relació B/D1 de l'amplada B del el capçal d'extrusió amb el diàmetre D1 de l'eix d'extrusió, amb la força d'extrusió P, forma una relació funcional amb la força d'extrusió P. La força P forma una relació funcional, i els centres del cilindre d'extrusió pretensat 6, l'eix d'extrusió 92 i El capçal de perforació 93 és colineal, el cilindre d'extrusió pretensat 6 és un cos cilíndric en forma de barril. amb un diàmetre interior més gran que el diàmetre exterior de l'eix d'extrusió 92 i el capçal d'extrusió 93. Quan s'utilitza, l'extrem superior de l'eix d'extrusió 92 es pot desmuntar i fixar al dispositiu de premsa inferior de la premsa de forja i l'inferior. L'extrem del cilindre d'extrusió pretensat 6 es pot desmuntar i fixar a la taula de treball de la premsa de forja. A causa de l'enorme tensió de compressió tridimensional causada per l'eix d'extrusió 92 i el capçal d'extrusió 93 a la cavitat tancada del cilindre d'extrusió pretensat 6, el metall s'extrudeix en zones i lots per formar una part semiesfèrica de la part inferior del carcassa, i el metall puja al llarg de la barra colectora per formar la part cilíndrica recta de la carcassa. D'aquesta manera, la carcassa extruïda, és a dir, el cap i el cilindre, es formen com una estructura sencera. A més, s'extrudeix sota l'acció de l'esforç de compressió tridimensional. La resistència de la closca està garantida.
L'eix d'extrusió 92 i el capçal de perforació 93 del motlle d'extrusió distribuït són una estructura integral.
La relació A1/A2 de l'àrea de la secció transversal A1 del capçal d'extrusió de la matriu d'extrusió distribuïda a l'àrea de la secció transversal A2 de l'eix d'extrusió està entre 0.1 i 0.9.
La cavitat interior del cilindre d'extrusió pretensat 6 del motlle d'extrusió distribuït és una de cavitat circular, cavitat rectangular i cavitat el·líptica, i la secció transversal de l'eix d'extrusió 92 és una de poligonal i el·líptica.
La secció transversal del capçal d'extrusió 93 de la matriu d'extrusió distribuïda és una estructura rectangular, amb el costat llarg igual al diàmetre D1 de l'eix d'extrusió i el costat curt és l'amplada B del capçal d'extrusió. La relació entre l'amplada del capçal d'extrusió i el costat llarg B/D1 és 0.05-0,95.
2024 5 de novembreRecomanació de producte de la setmana WBM:
Corró cònic Interroll:
Interroll Tapered Roller és un dels principals productes de Henan Weichuang Bearing Precision Technology Co., Ltd. (WBM). Si necessiteu més detalls, feu clic al lloc web per saber-ne més.
https://www.bearingroller.com/rolling-elements/interroll-2tapered-roller.html
